也許與此主題相關(guān)的最根本的問題是問為什么使用并行模塊？將2個(gè)200A模塊并聯(lián)成一個(gè)400A模塊有什么好處，為什么不簡單地使用400A零件呢？在商業(yè)方面，在1200V級(jí)中，IGBT模塊提供多種額定電流，并且封裝的最大電流為3600A。

對(duì)于SiC MOSFET，更高電流（》 400A）時(shí)的選擇受到更多限制，特別是在需要行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)封裝或多個(gè)電源的情況下。而且，與機(jī)械較大的較低產(chǎn)量的包裝相比，通?？梢砸暂^低的成本生產(chǎn)大批量制造的物理較小的包裝。

但是，并聯(lián)模塊的主要原因是技術(shù)原因，這些原因?qū)τ赟iC MOSFET而言比對(duì)IGBT更為重要，原因如下：

多個(gè)封裝可以散布在散熱器上并改善冷卻效果。這樣可以從更昂貴的SiC MOSFET模塊提供更多電流。

較大的物理封裝由于機(jī)械間距以及用于承載較高電流的螺釘端子連接的使用，在電源回路和柵極驅(qū)動(dòng)器電路中均具有較高的電感。

使用大量芯片會(huì)使所有芯片的內(nèi)部對(duì)稱布局和柵極電感均衡變得非常關(guān)鍵，并且很難使用具有有限端子選項(xiàng)的封裝進(jìn)行優(yōu)化。

前兩個(gè)點(diǎn)可實(shí)現(xiàn)更快的開關(guān)速度，因此使用這些較小的封裝可實(shí)現(xiàn)更低的開關(guān)損耗和更低的關(guān)斷期間電壓過沖。

IGBT和SiC MOSFET之間的并聯(lián)差異

經(jīng)過仔細(xì)檢查，盡管并聯(lián)SiC MOSFET的開關(guān)速度很快，但與IGBT相比它們?nèi)跃哂幸恍﹥?yōu)勢。

與Si IGBT VCE sat特性相比，SiC MOSFET通常具有更高的Rdson正溫度系數(shù)。這在靜態(tài)電流共享期間充當(dāng)負(fù)反饋。如果一臺(tái)設(shè)備消耗的電流更大，則增加芯片的Rdson值，從而減小電流。這種負(fù)反饋減少了熱不平衡的程度。

Si IGBT的開關(guān)損耗隨溫度升高而大大增加，這對(duì)溫度不平衡具有正反饋?zhàn)饔?。較熱的芯片具有較高的損耗，因此變得更熱。SiC MOSFET的開關(guān)損耗隨溫度的增加非常小，大大降低了這種影響。

SiC MOSFET的跨導(dǎo)曲線更柔和，這意味著當(dāng)在柵極閾值區(qū)域工作時(shí)，柵極電壓的細(xì)微變化對(duì)漏極電流的影響要小于等效的Si IGBT。這有助于動(dòng)態(tài)電流共享。

對(duì)英飛凌溝槽柵極器件的統(tǒng)計(jì)分析表明，就參數(shù)分布而言，具有較高RDS的模塊具有較低的開關(guān)損耗，這有助于使損耗在部件之間匹配。

并行測試平臺(tái)的經(jīng)驗(yàn)我們將考慮此設(shè)計(jì)平臺(tái)的多個(gè)方面。

• 模塊內(nèi)部布局
• 電源PCB布局
• 柵極驅(qū)動(dòng)器電路設(shè)計(jì)
• 柵極驅(qū)動(dòng)器PCB布局
• 儀器儀表
• 靜態(tài)均流性能
• 動(dòng)態(tài)均流性能
• 內(nèi)部布局

并聯(lián)必須首先考慮模塊內(nèi)部電源和柵極布局。內(nèi)部芯片布局和模塊引腳布局可設(shè)計(jì)為為多個(gè)并行芯片提供相等且對(duì)稱的電源和柵極驅(qū)動(dòng)器布局。這是在保持低電感布局的開關(guān)環(huán)路電感的同時(shí)實(shí)現(xiàn)的。通常，基于PCB的模塊樣式的管腳網(wǎng)格陣列允許靈活地優(yōu)化布局。

圖1：具有公共輔助電源連接的電流路徑

電源PCB布局

對(duì)于電源布局，該模塊分為兩個(gè)對(duì)稱的兩半。為了與這種對(duì)稱性相匹配，將電源布局制成像蝴蝶翅膀一樣沿著中心線向下鏡像的鏡像。這是保持模塊內(nèi)部芯片之間相等的電流共享所必需的。四個(gè)模塊中的每個(gè)模塊均使用了精確的布局傳真，以使模塊之間的電流共享相等。保持外部開關(guān)環(huán)路電感低也很重要，這可以通過將DC +和DC-總線連接與多個(gè)PCB銅層重疊并使用本地去耦電容器來實(shí)現(xiàn)。

柵極驅(qū)動(dòng)器電路設(shè)計(jì)

當(dāng)對(duì)具有多個(gè)柵極連接的所有4個(gè)模塊使用公共柵極驅(qū)動(dòng)器電路時(shí)，重要的是減少在輔助源極連接中流動(dòng)的任何電流。圖1以兩個(gè)模塊的簡化示例顯示了輔助電源連接如何向主電流路徑提供自然的并聯(lián)傳導(dǎo)路徑。我們稱其為“青少年電子”的某些電子，因?yàn)樗鼈兿矚g采取不同于其他所有人的路徑，因此可以在此輔助源平行路徑中流動(dòng)。該電流可能足夠大，以引起柵極振蕩，甚至使模塊內(nèi)部輔助鍵合線熔斷。

圖2所示的電路用于減少這些有害的循環(huán)電流。它是共模扼流圈的組合，對(duì)流入和流出電流相等的正常柵極電流顯示低阻抗，而對(duì)僅在源極連接中流動(dòng)的不想要的源電流顯示高阻抗。除此之外，每對(duì)設(shè)備柵極連接均使用單獨(dú)的局部升壓級(jí)。這允許在源極連接中產(chǎn)生電阻，但是使用本地電容器時(shí)，在該路徑中流動(dòng)的任何電流都不會(huì)影響柵極波形。如果僅使用簡單的源極電阻，則情況并非如此，因?yàn)榱魅朐撛礃O電阻的任何電流都會(huì)影響柵極源極電壓，從而降低直接控制的電平并增加?xùn)艠O振蕩的可能性。

圖2：柵極驅(qū)動(dòng)器電路

柵極驅(qū)動(dòng)器PCB布局

6mΩ模塊具有雙柵極源極引腳以及雙電源漏極和源極連接點(diǎn)，以降低電感并改善模塊內(nèi)部SiC MOSFET芯片之間的電流共享。柵極布局的第一個(gè)挑戰(zhàn)是使兩對(duì)柵極源極連接都具有對(duì)稱的布局。

之后，關(guān)鍵是同時(shí)打開和關(guān)閉所有四個(gè)模塊的門?！皹洹苯Y(jié)構(gòu)通過具有相似長度的低電感走線柵極/源極對(duì)實(shí)現(xiàn)了這一目標(biāo)。同樣對(duì)于每對(duì)柵極源極連接的局部升壓級(jí)，布局也是對(duì)稱的。測量顯示，更糟的情況是，在切換期間門之間的時(shí)序偏斜小于5nS。

儀器儀表

圖3顯示了用于雙脈沖測試（DPT）的示意圖。使用拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)作為H橋來測量電流共享很重要，這樣電流和磁場才能匹配最終應(yīng)用。此外，還要求具有為被測互補(bǔ)器件產(chǎn)生同步整流器開關(guān)脈沖的能力，且其死區(qū)時(shí)間滿足系統(tǒng)死區(qū)時(shí)間要求。

圖3：雙脈沖測試（DPT）原理圖

為了測量漏極和源極電流，直流總線PCB走線的兩側(cè)都帶有孔，以允許使用Rogowski線圈。這些功能允許測量DCbus中的電流（即下部開關(guān)的源電流）和DC +總線電流（即上部設(shè)備的漏極電流）。還留出了余地，以便能夠測量兩組模塊輸出引腳之間的輸出電流平衡

圖4：4個(gè)并聯(lián)模塊的DPT電流波形（50 μs /格和50 A /格）綠色Vgs 5 V /格。藍(lán)色Vds 100V /分區(qū)

圖5：4個(gè)并聯(lián)模塊的DPT電流波形（50 μs /格和50 A /格）

靜態(tài)電流共享

圖4顯示了在DPT期間四個(gè)下部器件中的源電流。在空載時(shí)間之后，在第一個(gè)脈沖之后使用同步整流打開上側(cè)SiC MOSFET。但不是在第二個(gè)脈沖之后，第二個(gè)脈沖允許電流通過上體二極管空轉(zhuǎn)。四個(gè)匹配模塊的電流共享為+/- 3％。請注意，當(dāng)MOSFET未選通且僅體二極管導(dǎo)通電流時(shí)，在第二個(gè)脈沖之后，電流共享變得更糟。

圖6：4個(gè)并聯(lián)模塊的DPT關(guān)斷波形（200 ns /格和50 A /格）綠色Vgs 5 V /格。藍(lán)色Vds 100V /分區(qū)

圖7：4個(gè)并聯(lián)模塊的DPT開啟波形（200 ns /格和50 A /格）綠色Vgs 5 V /格。藍(lán)色Vds 100V /分區(qū)

最初的測試是使用RDS偏差小于2％的模塊進(jìn)行的。還對(duì)RDS為7％的模塊進(jìn)行了測試，而共享僅在+/- 4％時(shí)稍差。在高溫下進(jìn)行的其他測試以及切換上部設(shè)備均顯示出同樣出色的性能。圖5是圖4中電流波形的放大圖。

實(shí)驗(yàn)室中的當(dāng)前共享與大批量生產(chǎn)

因此，在實(shí)驗(yàn)室中以很小的樣本就顯示出了出色的均流性能。但是，如果必須將此設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)換為大批量的商業(yè)產(chǎn)品，則必須計(jì)算出隨機(jī)選擇的模塊及其電參數(shù)的正態(tài)分布的電流共享。用于此的方法稱為蒙特卡洛分析，以蒙特卡洛著名的賭場命名。從RDS的統(tǒng)計(jì)生產(chǎn)分布和開關(guān)損耗值中選擇一組四個(gè)模塊（每個(gè)模塊一個(gè)）。使用每個(gè)模塊的這些參數(shù)，可以計(jì)算每個(gè)模塊中的電流并估算結(jié)溫。由于RDS的導(dǎo)通和開關(guān)損耗取決于溫度，因此使用迭代來計(jì)算每個(gè)模塊的最終電流和結(jié)溫。可以重復(fù)這個(gè)過程，例如說50，000組隨機(jī)選擇的模塊并計(jì)算Tj的歸一化分布。在這種情況下，結(jié)果是在+/- 7 +/- +/- 3 sigma的變化。計(jì)算中的另一個(gè)難題是RDS導(dǎo)通與開關(guān)損耗Etot之間存在互相關(guān)性，其中RDS導(dǎo)通較低的零件趨向于更高的Etot值。
編輯：hfy