導(dǎo)航和AHRS系統(tǒng)

機(jī)器健康狀況檢測的振動監(jiān)控

基礎(chǔ)設(shè)施的結(jié)構(gòu)健康狀況監(jiān)控和平臺穩(wěn)定

井下定向鉆探的傾斜監(jiān)控

施工行業(yè)平路機(jī)和勘測設(shè)備的調(diào)平

吊車穩(wěn)定系統(tǒng)吊桿傾角測量的高精度傾角計(jì)

……

它們，都需要高性能 MEMS 加速度計(jì)來提供低成本解決方案！

一般，加速度計(jì)會經(jīng)受不同幅度的振動，但上述這些應(yīng)用的另一個(gè)不同方面是振動的頻率成分。振動與傳感器和系統(tǒng)誤差源相結(jié)合可能導(dǎo)致振動校正，這是高性能加速度計(jì)的一個(gè)重要指標(biāo)。

本文將告訴你們——

? MEMS 加速度計(jì)中的振動校正是如何發(fā)生的？

? 測量振動校正需要知道的參數(shù)以及使用的技術(shù)。

作為案例研究，文中會討論低噪聲、低功耗加速度計(jì)ADXL355的振動校正。ps.低振動校正誤差以及所有其他特性，使這款器件成為上述精密應(yīng)用的理想之選。

振動校正的來源

振動校正誤差 (VRE) 是加速度計(jì)對交流振動（被整流為直流）的響應(yīng)，表現(xiàn)為加速度計(jì)失調(diào)的異常偏移。在傾角計(jì)等應(yīng)用中，這是一個(gè)重大誤差源，因?yàn)榧铀俣扔?jì)的直流輸出是目標(biāo)信號，失調(diào)的任何改變都可能被錯(cuò)誤地解讀為傾角變化，導(dǎo)致誤差一路向下傳遞，從而引起安全系統(tǒng)誤觸發(fā)、平臺穩(wěn)定或鉆桅對準(zhǔn)機(jī)制過度補(bǔ)償?shù)取?/span>

VRE 高度依賴于加速度計(jì)所經(jīng)受的振動特性曲線，不同應(yīng)用施加于加速度計(jì)的振動模式會不同，因而 VRE 可能不同。振動校正有多種發(fā)生機(jī)制，本文討論其中的兩種。

重力產(chǎn)生一個(gè)靜態(tài) 1 g (9.8 m/s2) 加速度場，當(dāng)加速度計(jì)敏感軸豎直對齊時(shí)，其測量范圍會有一個(gè)偏移。2 g 滿量程范圍的傳感器與重力加速度對齊時(shí)，將只能測量 1 g 峰值振動，否則響應(yīng)會被削波。超過 1 g 的對稱激勵(lì)信號的平均值將不為零，原因是在經(jīng)受額外 1 g 加速度的方向上，電平會被削波。

圖 1 中，一個(gè)激勵(lì)振動信號施加于 2 g 滿量程傳感器上。當(dāng)振動為 0.3 g rms（300到600樣本之間）時(shí)，失調(diào)沒有可觀測的偏移。然而，當(dāng)振動為 1 g rms（600到1000樣本之間）時(shí)，VRE約為 –100 mg。

圖1. ±2 g滿量程范圍的加速度計(jì)因?yàn)榉菍ΨQ削波而產(chǎn)生的振動校正圖解

VRE 可建模為一個(gè)截?cái)喾植嫉钠骄疲芗铀俣扔?jì)滿量程范圍的限制。當(dāng)傳感器在 1 g 場中經(jīng)受隨機(jī)振動時(shí)，輸入激勵(lì)信號可建模為一個(gè)平均值 μ= 1 g 且標(biāo)準(zhǔn)差 σ= X 的正態(tài)分布，其中X表示輸入振動幅度均方根值。傳感器輸出建模為雙截?cái)嗾龖B(tài)分布，輸出值下界和上界分別為–R和+R，其中R為傳感器的最大范圍。此雙截?cái)嗾龖B(tài)分布的平均值計(jì)算如下：

其中，

為概率密度函數(shù)，

為其累積分布函數(shù)。

α和 β 被定義為

這樣 VRE 即為：

非線性誤差是指工作范圍內(nèi)加速度計(jì)輸出與最佳擬合直線的偏差。此偏差常常用滿量程輸出范圍的百分比表示。加速度計(jì)的非線性誤差可能引起 VRE。

描述加速度計(jì)非線性的常見模型是n次多項(xiàng)式。輸出ao (LSB)可表示為輸入ai (g)的函數(shù)：

其中：

K0：失調(diào) (LSB)

K1：比例因子 (LSB/g)

Kn：非線性的n次項(xiàng)系數(shù)，n=2,3, … (LSB/gn)

考慮一個(gè)簡單的正弦輸入加速度：

此輸入的時(shí)間平均值為零。加速度計(jì)的輸出可表示為：

時(shí)間平均輸出等于上式右側(cè)所有分量的時(shí)間平均值之和。奇數(shù)次項(xiàng)的平均值為零。帶入偶數(shù)次項(xiàng)的平均值

輸出的時(shí)間平均值即為：

其中Grms為輸入加速度的均方根值。上式說明，在一個(gè)正弦振動的情況下，二次非線性轉(zhuǎn)換為直流失調(diào)的偏移 (K2Grms2)。

代表振動校正系數(shù) (VRC)，單位為 μg/g2-rms。

振動校正的幅度和頻率相關(guān)性

振動幅度很小時(shí)，VRE 以傳感器非線性為主，可用 VRC 來表示： VRE = VRC × vib2rms。然而，當(dāng)振動幅度大于滿量程范圍時(shí)，VRE 往往以上一部分所述的非對稱削波為主。另外，正如之前提到的，加速度計(jì)輸出的任何非零失調(diào)也會引起非對稱削波。大多數(shù)針對工業(yè)應(yīng)用而設(shè)計(jì)的MEMS 加速度計(jì)都會內(nèi)置故障安全電路，在有很大振動時(shí)，它會關(guān)閉傳感器偏置電路，防止檢測元件受損。振動幅度很大時(shí)，此特性可能會在失調(diào)中進(jìn)一步引起異常偏移，使 VR E惡化。

由于各種諧振和器件中的濾波器，VRE 常常具有很強(qiáng)的頻率相關(guān)性。由于諧振器的兩極響應(yīng)，在傳感器的諧振頻率下，MEMS 傳感器諧振會放大振動，放大比率等于諧振品質(zhì)因數(shù)，而在頻率較高時(shí)則會抑制振動。諧振品質(zhì)因數(shù)較高的傳感器，振動幅度越大，其VRE也越大。由于高頻帶內(nèi)振動的積分效應(yīng)，較大的測量帶寬也會引起較高的VRE。信號處理電路中實(shí)現(xiàn)的模擬和數(shù)字濾波器可抑制輸出端的帶外振動峰值和諧波，但對 VRE 沒有明顯作用，原因是振動輸入被偶數(shù)次非線性整流為直流信號。

測量振動校正

一旦將加速度計(jì)部署于現(xiàn)場，便無法實(shí)時(shí)補(bǔ)償 VRE。在有些應(yīng)用中，振動引起失調(diào)中出現(xiàn)較小直流偏移是可以容忍的，對此可以測量 VRE 以估計(jì)加速度計(jì)輸出中的誤差，從而確定 VRE 是否在允許限度內(nèi)。在任何振動測量中，振動臺和試驗(yàn)夾具必須平齊，并且必須使用精密振動臺以抑制振動臺跨軸振動、偏移和結(jié)構(gòu)諧振引起的誤差。另外，試驗(yàn)夾具必須具有適當(dāng)?shù)膭偠?，確保夾具諧振頻率離加速度計(jì)帶寬和振動曲線頻段很遠(yuǎn)。最優(yōu)夾具設(shè)計(jì)的最低諧振頻率應(yīng)當(dāng)比最高振動頻率高出大約 50%。

正弦振動特性曲線

正弦振動方法是最常用且現(xiàn)有文獻(xiàn)討論最多的方法，已被納入 IEEE標(biāo)準(zhǔn) 1293-1998。一般程序是將一個(gè)正弦振動輸入施加于加速度計(jì)，然后測量失調(diào)偏移與均方根振動幅度(vibrms)的關(guān)系。VRC 可以通過對此數(shù)據(jù)應(yīng)用最小二乘法來估算：

由于可以很好地控制幅度，并且可以確保加速度計(jì)不會削波，因此通過這種方法能夠精確測量 VRC。這種測試還能用來識別并量化器件諧振對 VRE 的影響。然而，它一次只能測試一個(gè)頻率，而要充分衡量傳感器性能，必須分別測試加速度計(jì)帶寬范圍內(nèi)的多個(gè)頻率。

隨機(jī)振動特性曲線

VRE 也可以利用隨機(jī)振動輸入來測量。通常，實(shí)際的振動不像正弦振動特性曲線那樣呈周期性或可預(yù)測，因此通過這種方法可以衡量加速度計(jì)在大部分應(yīng)用中的性能。通過量化寬頻率范圍內(nèi)寬帶激勵(lì)的失調(diào)偏移，這種方法更適合于同時(shí)納入所有擾頻并激勵(lì)所有器件諧振。然而，它不保證峰峰值振動幅度，故而獲得的VRE為頻率范圍上的平均值。

圖 2 比較了配置為 ±2 g 范圍的 ADXL355 Z 軸傳感器的截?cái)嗥骄的Ｐ团c實(shí)測VRE。測量中，Z 軸與重力（1 g場）對齊，利用 Unholtz-Dickie 振動臺施加一個(gè)隨機(jī)振動特性曲線（50 Hz至2 kHz頻段）。利用一個(gè)參考加速度計(jì)（PCB Piezotronics 352C23型）測量振動幅度；當(dāng)振動幅度提高到滿量程范圍以上時(shí)，測量失調(diào)偏移。截?cái)嗥骄的Ｐ停〝M合到2.5 g截?cái)啵┡c測量結(jié)果擬合得很好。由于機(jī)械傳感器開銷和輸出帶寬限制（測量數(shù)據(jù)中的加速度計(jì)帶寬為1kHz，但模型不考慮帶寬），截?cái)嘞鄬τ谠O(shè)置的滿量程范圍預(yù)計(jì)會有偏差。當(dāng)振動水平達(dá)到8 g時(shí)，±2 g范圍的超范圍保護(hù)電路就會激活。高斯分布振動的波峰因數(shù)約為3，因此超過2.5 g rms后，實(shí)測性能開始明顯偏離模型。

圖2. 截?cái)嗥骄禂M合與 ADXL355 實(shí)測振動校正的比較

影響VRE的其他因素

MEMS 傳感器諧振會影響加速度計(jì)的振動校正。高質(zhì)量因數(shù)會導(dǎo)致頻率接近傳感器諧振頻率的振動信號被放大，引起較大 VRE。這可以通過比較 ADXL355（±8 g范圍、1 kHz帶寬）的 Z 軸傳感器與X軸和Y軸傳感器的VRE性能得知；圖 3 顯示X軸和Y軸傳感器的 VRE在 3 g rms 左右達(dá)到峰值，因?yàn)槠?Q 高于 Z 軸傳感器。

圖3. 在 ADXL355 的兩個(gè) DUT 中，高 Q（X軸、Y軸）和低 Q（Z軸）傳感器的 VRE 比較

使用不必要的較大帶寬時(shí)，也會導(dǎo)致加速度計(jì)對較高頻率成分求均值，從而對 VRE 產(chǎn)生不利影響。圖4反映了這一點(diǎn)，其比較了 ADXL355 DUT（±2 g范圍）的 Y 軸傳感器在兩種不同帶寬設(shè)置下的 VRE。125 Hz 帶寬設(shè)置的 VRE 顯著低于1 kHz帶寬設(shè)置的VRE。

圖4. 1 g 場中 ADXL355 的 Y 軸傳感器（±2 g范圍）在兩種不同帶寬設(shè)置（125 Hz和1 kHz）下的VRE

結(jié)語

為加速度計(jì)選擇合適的帶寬以抑制高頻振動，可以避免很多振動相關(guān)問題。通過放大諧振時(shí)的振動耦合，包裝因素（如封裝和安裝諧振）也會影響 VRE。確保封裝有適當(dāng)?shù)膭偠龋尫庋b和安裝諧振頻率位于加速度計(jì)帶寬之外，是實(shí)現(xiàn)良好振動校正性能的關(guān)鍵。

總之，振動校正誤差是 MEMS 加速度計(jì)的一個(gè)重要指標(biāo)，設(shè)計(jì)利用 MEMS 加速度計(jì)在高振動環(huán)境中進(jìn)行直流測量時(shí)，應(yīng)當(dāng)考慮這種效應(yīng)。