ＴＣＡ７８５是德國西門子（Ｓｉｅｍｅｎｓ）公司開發(fā)的第三代晶閘管單片移相觸發(fā)集成電路，與其它芯片相比，ＴＣＡ７８５具有溫度適用范圍寬，對過零點的識別更加可靠，輸出脈沖的整齊度更好，移相范圍更寬等優(yōu)點。另外，由于它輸出脈沖的寬度可手動自由調(diào)節(jié)，所以適用范圍更為廣泛。

ＴＣＡ７８５的基本引腳波形如圖１所示。其中５腳為外接同步信號端，用于檢測交流電壓過零點。１０腳為片內(nèi)產(chǎn)生的同步鋸齒波，其斜坡最大及最小值由９、１０兩腳的外接電阻與電容決定。通過與１１腳的控制電壓相比較，在１５和１４腳可輸出同步的脈沖信號，因此，改變１１腳的控制電壓，就可以實現(xiàn)移相控制，脈沖的寬度則由１２腳外接電容值決定[1]，當(dāng)選擇雙窄脈沖的驅(qū)動方式時，１２腳應(yīng)接１５０ｐＦ電容。實際上，有幾十個微秒的脈沖寬度即可使晶閘管正常導(dǎo)通。

３ 使用ＴＣＡ７８５實現(xiàn)相控整流

實現(xiàn)三相橋式相控整流的一般方法是利用三相同步變壓器從電源進線端引入三路同步信號，這樣，將同步信號整形后分別輸?shù)饺裕茫粒罚福担ň幪枮椋痢ⅲ?、Ｃ）的５腳，就能控制６只晶閘管，然后通過引腳復(fù)用即可實現(xiàn)雙窄脈沖方式驅(qū)動。雙窄脈沖方式由于驅(qū)動脈寬窄，因而可以有效地減小驅(qū)動用脈沖變壓器的體積，防止磁芯飽和[２]。該方法的主電路及同步變壓器如圖２所示，三片ＴＣＡ７８５芯片的引腳與所控制的晶閘管的對應(yīng)關(guān)系如表１所列。晶閘管通過一個△／Ｙ型同步變壓器為ＴＣＡ７８５提供同步信號，當(dāng)進線相序（如圖２所示）為正序Ａ、Ｂ、Ｃ時，同步變壓器的三個輸出端所對應(yīng)的中性點的實際電壓向量為ＡＣ、ＢＡ、ＣＢ，將ＡＣ接至ＴＣＡ７８５（Ａ），ＢＡ接至ＴＣＡ７８５（Ｂ），ＣＢ接至ＴＣＡ７８５（Ｃ），即可實現(xiàn)正序輸入時晶閘管的同步驅(qū)動。現(xiàn)以Ｔ５～Ｔ１換流為例進行分析：Ｔ５至Ｔ１管自然換流點滯后于Ａ相由負到正過零點３０°，即ＴＣＡ７８５（Ａ）的１５腳輸出至少應(yīng)該滯后于該過零點３０°，而電壓ＡＣ由負到正過零點正好滯后于Ａ相３０°，因而用ＡＣ作為ＴＣＡ７８５（Ａ）的同步信號就可以實現(xiàn)最大范圍的移相控制[３]。

表1 三片TAC785引腳及其對應(yīng)的晶閘管

其它晶閘管的分析與此類似，即用相應(yīng)的線電壓代替相電壓作為同步信號。圖３所示是一個周期的驅(qū)動時序。從Ａ相的自然換流點開始，上、下橋臂晶閘管驅(qū)動順序分別為：１→１→３→３→５→５→１和６→２→２→４→４→６→６。

４?。裕茫粒罚福凳褂弥谐霈F(xiàn)的問題

４．１ 電源進線電壓的相序問題及解決方法

實驗發(fā)現(xiàn)，如果直接利用同步變壓器的輸出作為同步信號，只能在一種輸入相序（正序或者逆序）下工作，一旦輸入相序接法改變，整流就不能正常進行。當(dāng)輸入相序為正序時，根據(jù)前述接線方法，可以使相控整流正常工作，但是當(dāng)輸入相序變?yōu)槟嫘颍?、Ｃ、Ｂ時，ＴＣＡ７８５（Ａ）的同步信號變?yōu)椋粒拢裕茫粒罚福担ǎ拢┑耐叫盘枌⒆優(yōu)椋茫粒?img align="right" border="0" height="215" hspace="1" src="/article/UploadPic/2006-3/2006324124647471.gif" vspace="1" width="347" />ＴＣＡ７８５（Ｃ）的同步信號變?yōu)椋拢?，而芯片的輸出與晶閘管的對應(yīng)關(guān)系不變，于是，此時上、下橋臂晶閘管的驅(qū)動順序?qū)⒎謩e變?yōu)椋海?rarr;５→３→３→１→１→５和６→４→４→２→２→６→６，而正確的驅(qū)動順序應(yīng)當(dāng)為：１→１→５→５→３→３→１和２→６→６→４→４→２→２。可見，實際的驅(qū)動順序比正確的驅(qū)動順序超前１２０°，此時運行就會出現(xiàn)故障。在實驗中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)輸入接成逆序時會出現(xiàn)一相進線沒有電流的情況，且裝置啟動時直流平波電抗器有振動，這在電源輸出功率過大時會損壞晶閘管。

實際上，由于三相全控橋式整流各管可以互換，因此通過改進同步信號獲取電路即可做到整流與輸入相序無關(guān)，從而防止了相序接錯損壞晶閘管的問題，同時還可提高調(diào)試效率。通過分析發(fā)現(xiàn)，當(dāng)輸入為逆序時，接到ＴＣＡ７８５（Ａ）上的同步信號應(yīng)該是ＢＣ，而接到ＴＣＡ７８５（Ｂ）上的同步信號應(yīng)該是ＡＢ，ＴＣＡ７８５（Ｃ）上的同步信號應(yīng)該是ＣＡ，這正好比實際超前了１２０°，因此，如果將同步變壓器副方與ＴＣＡ７８５連接改為圖４所示電路，并通過６個常開節(jié)點的直流繼電器將同步變壓器與３個ＴＣＡ７８５的同步輸入端相連接，３個標(biāo)為Ｊ１的繼電器為一組，３個標(biāo)為Ｊ２的繼電器為一組，每組繼電器同時打開或者同時閉合。那么，實現(xiàn)任何輸入相序下整流控制電路觸發(fā)脈沖的正確順序就只需要使Ｊ１與Ｊ２組中相位滯后１２０°的那一組導(dǎo)通來提供同步信號即可。

利用單穩(wěn)態(tài)觸發(fā)器７４１２１和Ｄ觸發(fā)器可以構(gòu)成相位鑒別與驅(qū)動電路[４]，其電路連接方法如圖５所示，圖中，接到ＴＣＡ７８５（Ａ）上的兩個繼電器Ｊ１和Ｊ２的輸入端在經(jīng)過削波、整形后可得到同步信號Ｖ１ 和Ｖ２，這可以通過運算放大器實現(xiàn)。該檢測電路各電壓波形如圖６所示?？梢钥闯?，如果用Ｄ觸發(fā)器的Ｑ端驅(qū)動Ｊ１組繼電器，而用Ｑ非端驅(qū)動Ｊ２組繼電器，就可以使ＴＣＡ７８５得到正確的同步信號。應(yīng)當(dāng)注意的是：設(shè)計時要適當(dāng)選擇７４１２１芯片的Ｒｅｘｔ和Ｃｅｘｔ外接電阻電容的參數(shù)，以使７４１２１Ｑ１非引腳低電平狀態(tài)持續(xù)時間小于Ｄ觸發(fā)器的Ｄ輸入引腳的持續(xù)時間，同時應(yīng)小于同步信號周期的１／６。

由此可見，通過使用繼電器選擇正確的同步信號，可以實現(xiàn)整流相序的無關(guān)性。

４．２ ＴＣＡ７８５的過零點振動問題及解決方法

三相全控橋式整流進線電流是一種不連續(xù)的兔耳狀尖峰電流。當(dāng)電源阻性負載較重（阻性電流大于１５０Ａ）時，由于需要大量的有功功率，因此該尖峰電流峰值較大（如本裝置尖峰電流峰值達到１２０Ａ）。尖峰電流在電源進線電阻上會產(chǎn)生一定的壓降。該電流產(chǎn)生的壓降與輸入正弦波疊加后送到同步變壓器輸入端，可作為同步信號提供給ＴＣＡ７８５芯片。實驗發(fā)現(xiàn)，該疊加電壓在過零點附近存在抖動現(xiàn)象。由于ＴＣＡ７８５對過零點檢測極為靈敏，從而導(dǎo)致芯片第１０腳鋸齒波斜邊也發(fā)生抖動，這樣，由輸出反饋到１１腳的控制電壓即使沒有改變，ＴＣＡ７８５輸出的驅(qū)動脈沖也會存在移相，引起的結(jié)果是進線電流峰值變化很大，進而在直流平波電抗器上引起強烈的振動，甚至對電網(wǎng)造成沖擊。解決的辦法是在進線處加上３個電感濾波，以平滑進線電流，濾除諧波。本裝置?。罚?mu;Ｈ左右的電感，而同步信號依然從電網(wǎng)側(cè)獲取。實驗證明：該裝置會使電流振動現(xiàn)象消失。

４．３ 同步信號的整形

從同步變壓器過來的信號都是正弦信號，由于ＴＣＡ７８５是利用檢測過零點的原理來實現(xiàn)同步的，因此，如果正弦波的幅值過小，那么，就不能提供清晰的過零點，同時，電磁干擾也可能導(dǎo)致過零點檢測錯誤，但是，正弦波的幅值過大又會超過芯片的同步電壓輸入范圍，所以應(yīng)當(dāng)將同步信號整形成方波，具體的整形電路如圖７所示。

圖７電路主要是通過６８ｋΩ電阻實現(xiàn)限流分壓的，并利用Ｄ１、Ｄ２反并限幅（管壓降為１Ｖ左右）將以正弦波變?yōu)榉讲?。本電源中，同步變壓器的變比為５．１／１，副邊電壓為７５Ｖ，副邊電壓之所以選得較高，是因為正弦波幅值越高，過零點處的斜率越大，二極管導(dǎo)通越迅速，輸出越接近理想方波。但濾波電容Ｃ１不可過大，否則會引起同步信號相位的偏移。

５　結(jié)束語

本文分析了大功率中頻電源的三相全控橋式整流電路中的一些實際問題，在該中頻電源中，逆變環(huán)節(jié)采用的是電壓型二重化疊加方式，因此，在利用整流環(huán)節(jié)實現(xiàn)調(diào)壓時，該環(huán)節(jié)的穩(wěn)定工作極為重要。通過實驗驗證，通過本文所介紹的改進方法，其中頻電源工作正常，達到了預(yù)定指標(biāo)。