案例：為節(jié)能式電源選擇正確的拓撲

引言/摘要

世界各地有關降低電子系統(tǒng)能耗的各種倡議，正促使單相交流輸入電源設計人員采用更先進的電源技術。為了獲得更高的功率級，這些倡議要求效率達到87% 及以上。由于標準反激式 (flyback) 和雙開關正激式等傳統(tǒng)電源拓撲都不支持這些高效率級，所以正逐漸被軟開關諧振和準諧振拓撲所取代。

工作原理

圖1所示為采用三種不同拓撲 (準諧振反激式拓撲、LLC諧振拓撲和使用軟開關技術的非對稱半橋拓撲) 的開關的電壓和電流波形。

?

圖1：準諧振、LLC和非對稱半橋拓撲的比較

輸出二極管電流降至零

當初級端耦合回次級端時的斜坡變化

體二極管導通，直到MOSFET導通

?

?

這三種拓撲采用了不同的技術來降低MOSFET的開通損耗，導通損耗的計算公式如下：

?

在這一公式中，ID 為剛導通后的漏電流， VDS 為開關上的電壓， COSSeff 為等效輸出電容值(包括雜散電容效應)，tON 為導通時間，fSW 為開關頻率。.

如圖1所示，準諧振拓撲中的 MOSFET 在剛導通時漏極電流為零，因為這種轉(zhuǎn)換器工作在不連續(xù)傳導模式下，故開關損耗由導通時的電壓和開關頻率決定。準諧振轉(zhuǎn)換器在漏電壓最小時導通，從而降低開關損耗。這意味著開關頻率不恒定：在負載較輕時，第一個最小漏電壓來得比較早。以往的設計總是在第一個最小值時導通，輕負載下的效率隨開關頻率的增加而降低，抵消了導通電壓較低的優(yōu)點。在飛兆半導體的e-Series? 準諧振電源開關中，控制器只需等待最短時間 (從而設置頻率上限)，然后在下一個最小值時導通 MOSFET。

其它拓撲都采用零電壓開關技術。在這種情況下，上面公式里的電壓VDS將從一般約400V的總線電壓降至1V左右，這有效地消除了導通開關損耗。通過讓電流反向經(jīng)體二極管流過MOSFET，再導通MOSFET，可實現(xiàn)零電壓開關。二極管的壓降一般約為1V。

諧振轉(zhuǎn)換器通過產(chǎn)生滯后于電壓波形相位的正弦電流波形來實現(xiàn)零電壓開關，而這需要在諧振網(wǎng)絡上加載方波電壓，該電壓的基頻分量促使正弦電流流動 (更高階分量一般可忽略)。通過諧振，電流滯后于電壓，從而實現(xiàn)零電壓開關。諧振網(wǎng)絡的輸出通過整流提供DC輸出電壓，最常見的諧振網(wǎng)絡由一個帶特殊磁化電感的變壓器、一個額外的電感和一個電容構(gòu)成，故名曰LLC。

非對稱半橋轉(zhuǎn)換器則是通過軟開關技術來實現(xiàn)零電壓開關。這里，橋產(chǎn)生的電壓為矩形波，占空比遠低于50%。在把這個電壓加載到變壓器上之前，需要一個耦合電容來消除其中的DC分量，而該電容還作為額外的能量存儲單元。當兩個MOSFET都被關斷時，變壓器的漏電感中的能量促使半橋的電壓極性反轉(zhuǎn)。這種電壓擺幅最終被突然出現(xiàn)初級電流的相關MOSFET體二極管鉗制。

選擇標準

這些能源優(yōu)化方面的成果帶來了出色的效率。對于75W/24V的電源，準諧振轉(zhuǎn)換器設計可以獲得超過88%的 效率。利用同步整流 (加上額外的模擬控制器和一個PFC前端)，更有可能在90W/19V電源下把效率提高到90% 以上。在該功率級，雖然LLC諧振和非對稱半橋轉(zhuǎn)換器可獲得更高的效率，但由于這兩種方案的實現(xiàn)成本較高，所以這個功率范圍普遍采用準諧振轉(zhuǎn)換器。對于從1W輔助電源到30W機頂盒電源乃至50W的工業(yè)電源的應用范圍，e-Series集成式電源開關系列都十分有效。在此功率級之上，建議使用帶外部MOSFET的FAN6300準諧振控制器，它可以提供處理超高系統(tǒng)輸入電壓的額外靈活性，此外，由于外部MOSFET的選擇范圍廣泛而有助于優(yōu)化性價比。

準諧振反激式拓撲使用一個低端MOSFET；而另外兩種拓撲在一個半橋結(jié)構(gòu)中需要兩個MOSFET。因此，在功率級較低時，準諧振反激式是最具成本優(yōu)勢的拓撲。在功率級較高時，變壓器的尺寸增加，效率和功率密度下降，這時往往考慮采用兩種零電壓開關拓撲。

系統(tǒng)設計會受到四個因素所影響：分別是輸入電壓范圍、輸出電壓、是否易于實現(xiàn)同步整流，以及漏電感的實現(xiàn)。

圖2比較了兩種拓撲的增益曲線。為便于說明，我們假設需要支持的輸入電壓為110V 和 220V。對于非對稱半橋拓撲，這不是問題。在我們設定的工作條件下，220V 和110V 時其增益分別為0.2和0.4 。在220V時，效率較低，因為磁化DC電流隨占空比減小而增大。對于LLC諧振轉(zhuǎn)換器來說，最大增益為1.2，要注意的是滿負載曲線非常接近諧振。0.6的增益將導致頻率極高，系統(tǒng)性能很差?？傃灾琇LC 轉(zhuǎn)換器不適合于較寬的工作范圍。通過對漏電感進行外部調(diào)節(jié)，LLC 轉(zhuǎn)換器可以用于歐洲的輸入范圍，但代價是磁化電流較大；若采用了PFC前端，它的工作最佳。而非對稱半橋結(jié)構(gòu)在輸入端帶有PFC級，因此電路可工作在很寬的輸入電壓范圍上。

?

圖2：非對稱半橋和LLC轉(zhuǎn)換器的增益曲線

對于24V以上的輸出電壓，我們建議采用LLC諧振轉(zhuǎn)換器。高的輸出二極管電壓會致使非對稱半橋轉(zhuǎn)換器效率降低，因為額定電壓較高的二極管，其正向壓降也較高。在24V以下，非對稱半橋轉(zhuǎn)換器則是很好的選擇。因為這時LLC轉(zhuǎn)換器的輸出電容紋波電流要大得多，其隨輸出電壓降低而變大，從而增加解決方案的成本和尺寸。

上述兩種拓撲都可以采用同步整流。對非對稱半橋拓撲，這實現(xiàn)起來非常簡單 (參見飛兆半導體應用說明AN-4153)。對LLC控制器，需要一個特殊的模擬電路來檢測流入MOSFET的電流，如果開關頻率被限制為第二個諧振頻率 (圖2中的100kHz)，該技術是比較簡單的。

最后，兩種設計都依賴變壓器的漏電感：在LLC轉(zhuǎn)換器中用來控制增益曲線 (圖2)；而在非對稱半橋轉(zhuǎn)換器則用以確保輕載下的軟開關。對于大多數(shù)應用，我們都建議采用兩個單獨的電感來達到此目的。漏電感是變壓器中不容易控制的一個參數(shù)。此外，要實現(xiàn)一個不同尋常的漏電感，需要一個非標準的線圈管，這增加了成本。對于非對稱半橋結(jié)構(gòu)，如果采用標準變壓器，諧振開關速度至少是開關頻率的10倍，從而產(chǎn)生更大的損耗?？傊?，對LLC轉(zhuǎn)換器而言，建議再采用一個普通鐵氧體電感；而對非對稱半橋轉(zhuǎn)換器，建議只使用一個高頻鐵氧體電感。

圖3顯示了非對稱半橋轉(zhuǎn)換器的電路示意圖。該圖非常類似于LLC諧振轉(zhuǎn)換器，只有一點不同：LLC諧振轉(zhuǎn)換器不需要輸出電感，以及非對稱半橋控制器需要設置頻率而非PWM控制。

?

圖3：基于FSFA2100的非對稱半橋轉(zhuǎn)換器

192W/24V 非對稱半橋轉(zhuǎn)換器的效率在 93% 左右。AN-4153 360W/12V 倍流版在額定負載為20%-100% 時也有超過93%的滿負載效率。

在包含 PFC 前端的 200W/48V 電源條件下，LLC 諧振轉(zhuǎn)換器的效率在 93% 左右。通過同步整流，在該功率級下可以把效率提升至95%-96%。